
螺栓聯(lián)接是導(dǎo)彈艙段間聯(lián)接的一種常用形式。在導(dǎo)彈結(jié)構(gòu)中,由于性能的要求和幾何結(jié)構(gòu)尺寸的限制,一般采用小直徑的螺栓進(jìn)行聯(lián)接。當(dāng)施加扭矩時,若扭矩過大,螺栓易被扭斷,發(fā)生破壞;施加扭矩過小,在承受外載荷時,連接面發(fā)生間隙導(dǎo)致螺栓松動。上述兩種破壞情況,輕則影響導(dǎo)彈性能,重則可引發(fā)導(dǎo)彈解體等重大事故,因此給螺栓施加的扭矩范圍在工程中引起了廣泛的關(guān)注,是螺栓預(yù)防松動破壞的重要措施。
關(guān)于螺栓聯(lián)接受力分析的研究成果較為豐富,如文獻(xiàn)對螺栓聯(lián)接進(jìn)行有限元分析,考慮到接觸面間的摩擦系數(shù),主要分析了螺栓聯(lián)接結(jié)構(gòu)在特定預(yù)緊力下的應(yīng)力分布情況,并沒有對螺栓在工作載荷作用下預(yù)緊力的范圍進(jìn)行討論;文獻(xiàn)從理論方面分析了各個等級的螺栓聯(lián)接所對應(yīng)預(yù)緊力的參考值,并沒有進(jìn)行CAE分析;文獻(xiàn)采用節(jié)點耦合來模擬螺紋副的連接作用,對單個螺栓進(jìn)行有限元分析;上述研究成果對于螺栓的受力分析,尤其是基于有限元的仿真分析已經(jīng)較為詳細(xì)。然而對于導(dǎo)彈螺栓組聯(lián)接,由于導(dǎo)彈內(nèi)部結(jié)構(gòu)1各部件分布不對稱,導(dǎo)彈內(nèi)部質(zhì)量分布不可忽視,因此在承受彎矩外載荷時,不同部位的螺栓應(yīng)力分布有較大差異。另外,導(dǎo)彈所處環(huán)境惡劣,需要建立導(dǎo)彈全模型進(jìn)行分析,得到彎矩與預(yù)緊力組合載荷作用下螺栓的預(yù)緊力范圍,保證螺栓聯(lián)接結(jié)構(gòu)的安全性與可靠性。
首先根據(jù)結(jié)構(gòu)設(shè)計要求與強(qiáng)度理論確定一個初始預(yù)緊力范圍,以確保螺栓不發(fā)生松動與屈服,考慮到螺栓連接面在彎矩作用下可能會發(fā)生松動,因此對最小預(yù)緊力值進(jìn)行了理論優(yōu)化;然后應(yīng)用有限元分析軟件對兩個重要艙段間(艙段1和艙段2)螺栓聯(lián)接結(jié)構(gòu)進(jìn)行局部靜力分析,進(jìn)一步校核預(yù)緊力范圍值;最后,結(jié)合工程實際,加載彎矩與預(yù)緊力組合載荷進(jìn)行有限元分析,根據(jù)螺栓的應(yīng)力狀態(tài)對預(yù)緊力范圍進(jìn)行優(yōu)化。
根據(jù)GB/T30981-2000和GB/T3098.2-2000,選取性能等級為8.8的螺栓,其屈服極限σ=640MP,根據(jù)σs≤σ≤ 80%σs的設(shè)計要求,則等效應(yīng)力應(yīng)滿足 224MP<σs<512MP,分別取和代入算式可得初始預(yù)緊力范圍約為(6.5~14.8)N.M。對于承受彎矩載荷的螺栓聯(lián)接結(jié)構(gòu),連接面可能由于螺栓預(yù)緊力過小發(fā)生間隙而導(dǎo)致松動,因此需要對螺栓最小預(yù)緊力進(jìn)行優(yōu)化。螺栓承受彎矩聯(lián)接結(jié)構(gòu)可簡化為承受預(yù)緊力與工作拉力的緊螺紋連接。這種緊螺栓聯(lián)接承受軸向拉伸載荷后,由于螺栓和被連接件的彈性變形,螺栓所受到的總拉力并不等于預(yù)緊力和工作拉力之和,根據(jù)理論分析,螺栓的總拉力除了與預(yù)緊力 F0、工作拉力F有關(guān)之外還受到螺栓剛度Cb以及被連接件剛度Cm等因素的影響。
為了防止連接面承受載荷后結(jié)合面之間產(chǎn)生縫隙,也就是防止松動的原始發(fā)生,殘余應(yīng)力應(yīng)當(dāng)F1>0。
將艙體1后端面所受到的最大彎矩Tm等效為作用為艙體1上的五對力偶,由于所施加的彎矩主要由艙段間十個螺栓來承受,這樣的等效是成立的。若十個螺栓所受彎矩相同,取出單個螺栓分析,則每個螺栓所承受工作拉力或者壓力可根據(jù)公式計算。這里取承受拉力的螺栓,將工作拉力代入公式可得。即當(dāng)對艙體1的后端面施加最大彎矩13143.8NM時,施加6.31 kN以上的預(yù)緊力可預(yù)防連接面發(fā)生間隙,防止松動發(fā)生。由綜上可得,滿足設(shè)計要求以及艙段連接面不發(fā)生松動的最小預(yù)緊力值應(yīng)為6.5kN,此時合適的預(yù)緊力范圍為(6.5-16)kN。
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